|
Первый опыт проектирования и эксплуатации теплового насоса (см. Холодильщик.RU, выпуск 5, май, 2006 г.) навел на мысль, что общую эффективность работы теплового насоса можно повысить, если исключить контуры с дополнительными теплоносителями. Так, например, заменить рассольный подземный контур на фреоновый, используя его как испаритель, и осуществлять внутреннюю разводку тепла трубами с фреоном, используя в качестве отопительного прибора внутренние блоки от сплит-систем.
Однако дополнительный анализ и эксперименты показали, что такой схеме реализации тепловых насосов присущ ряд существенных недостатков:
1). Теплотворная способность грунта не велика, что приводит к тому, что подземные трассы достаточно длинные, а это требует тонких труб с "маслозакидывающими" петлями для обеспечения циркуляции компрессорного масла вместе с фреоном. К тому же медная труба большого диаметра - очень дорога. При использовании тонких труб для обеспечения эффективного теплосъема необходима достаточно большая разница между температурой испарения фреона и температурой грунта, но именно этого хотелось бы избежать, устраняя промежуточный контур теплоносителя.
Из рис.1 видно, что с уменьшением диаметра протяженного цилиндрического теплосъемника обеспечение постоянного потока тепла от грунта к теплосъемнику, возможно только с увеличением разности температур между грунтом и теплосъемником (через более тонкую трубу один и тот же поток тепла прокачивается за счет большей разности температур).
2). Разводка тепла по помещениям с помощью фреона и отопление внутренними блоками от сплит-систем:
для больших зданий велика протяженность трасс;
вентиляторы в приборах отопления, все-таки, шумят, и не всем это нравится (особенно в спальнях).
Рис.1.
УМОЗАКЛЮЧЕНИЯ И ПРОВЕДЕННЫЕ ЭКСПЕРИМЕНТЫ, ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ.
1. Общепринято при организации горизонтально расположенного земляного коллектора укладывать трубы на расстоянии 1 м друг от друга ниже глубины промерзания, что позволяет эффективно собирать тепло из грунта по всей площади коллектора. Это же было проверено в предыдущем проекте. Однако подвод тепла из грунта в таком теплообменнике происходит только снизу - сверху идет охлаждение (зимой, в морозы). Если мы используем вертикальные термозонды, то подвод тепла идет со всех сторон и эффективная площадь подвода тепла на 1 м длины зонда составляет πD, где D -эффективный диаметр. Исходя из опыта использования горизонтальных коллекторов, можно эффективный диаметр оценить в 1 м. Таким образом, можно ожидать, что с 1 погонного метра уединенного термозонда можно собрать столько же тепла, сколько с трех квадратных метров горизонтальных коллекторов (при одинаковой структуре грунта).
Рассматривая несколько вертикальных термозондов расположенных в одной плоскости, и сравнивая площади их теплосъема в приближениях уединенных зондов и плоского теплообменника, получим следующие формулы: N·L·πD и 2N·L·a, соответственно, где N - количество зондов, L - глубина, она же длина зонда, а - расстояние между зондами, D - как уже указывалось - эффективный диаметр теплосбора. Приравнивая эти величины, мы увидим, что, если: а= πD, или а= 1,5 м, то зонды можно считать уединенными и расстояние между ними не стоит делать менее 3-х метров.
2. Исходя из соображений повышения эффективности теплового насоса, и с учетом невозможности везде использовать теплые полы и системы принудительного теплообмена, была поставлена задача получения горячей воды с температурами, отличающимися от температуры конденсации фреонового контура не более чем 1-2 градуса и исследования теплоотдачи стандартных радиаторов отопления при температуре теплоносителя 50-55 °С. Эти данные невозможно получить из документов изготовителей, т.к. изготовители указывают теплоотдачу своих изделий при разнице температур между входящим теплоносителем и окружающей средой в диапазоне 50-70 °С (что соответствует температуре теплоносителя 70-90 градусов).
Для проверки умозаключений и проведения необходимых измерений был создан следующий экспериментальный стенд. Около стандартного строительного вагончика были расположены 3 скважины на расстоянии 3 м друг от друга, причем две из них по 15 м и одна 30 м глубиной.
В вагончике был собран экспериментальный стенд, позволяющий:
В качестве конденсатора фреона были использованы паяные нержавеющие пластинчатые теплообменники разных производителей. Нагрузкой по контуру теплообменника служили разного типа водяные радиаторы отопления. Стенд позволял измерять как потоки отопительной жидкости через каждый элемент отопления, так и полный поток через теплообменник и температуры, как на входе, так и выходе каждого элемента, в том числе и теплообменника.
Обсудим результаты, достойные обсуждения.
А). Сравнительная характеристика работы земляных зондов показала, что две мелкие скважины, включенные в параллель, дают существенно большее давление всасывания, чем одна глубокая при прочих равных условиях, несмотря на общую одинаковую длину.
Одна из причин очевидна - меньшее газо- и гидросопротивление тонких труб. Вторая - трудно описываемая проблема локализации зоны испарения в условиях протока и гравитации (изменение давления в скважине в зависимости от столба жидкого фреона).
Тем не менее, две скважины по 15 м давали стабильное давление всасывание при давлении выше 3 атм в течение всех 3-х зимних месяцев прошлого года при теплосъеме на уровне 2,5 кВт. Таким образом, для малых тепловых насосов мощностью до 2-3 кВт (отопление торговых палаток, небольших теплиц и т.д.) была найдена приемлемая конструкция, использующая земляные зонды как испарители. Пучок из двух пар труб, опущенных в каждую из скважин (две прямые трубы диаметром 1/4" для спуска вниз смеси жидкого и газообразного фреона, и 2 трубы по 3/8" вверх с "маслозабрасывающими" петлями). Причем для насоса мощностью 3 кВт, достаточно двух скважин по 16 м глубиной, расположенных на расстоянии 3 м друг от друга.
Б). В ходе экспериментирования с теплообменниками накоплен опыт, позволяющий подбирать теплообменники так, чтобы температура теплоносителя контура отопления совпадала с температурой конденсации, соответствующей давлению конденсации в пределах точности измерений. Это говорит о том, что потери эффективности связанные с использованием промежуточного теплоносителя могут быть сделаны несущественными.
Сравнительное сравнение теплообменников фирм Альфа-Лаваль, GEA, GTC-Solar по параметру цена-качество показали существенное преимущество изделий GTC-Solar. Так для мощности 5 кВт достаточно 30 пластинчатых теплообменников с геометрией пластин (брутто) 112х526 мм.
В). Исследование радиаторов водяного отопления показали, что практически все типы стандартных радиаторов обеспечивают теплоотдачу, при температуре входящего теплоносителя 50 ?С и температуре окружающей среды 20 °С, не менее 2 кВт/м2, что делает размеры радиаторов для стандартных помещений 18-25 м2 вполне приемлемыми.
Эксперимент показал, что при низких температурах теплоносителя, панельные радиаторы имеют преимущество перед секционными, а малой высоты - перед высокими, при прочих равных условиях.
Проведенные исследования помимо позитивных знаний, показали, что поиск путей повышения эффективности тепловых насосов путем "отметания" промежуточных теплоносителей имеет весьма ограниченную область применения и требуются другие подходы.
Один из таких подходов был найден (читайте ниже).
Модульные тепловые насосы.
В нижепредставленной таблице 1 указаны технические характеристики однотипных компрессоров.
 Табл.1.
На примере первого из компрессоров построим теоретически расчетную модель теплового насоса из трех модулей.
Для определенности возьмем температуру испарения 0 °С - что хорошо согласуется с возможными данными при использовании земли в качестве источника тепла, и построим ниже приведенные графики, используя таблицу. Теплопроизводительность вычислена как сумма холодопроизводительности и потребляемой электрической мощности.
Как видно из графика все кривые можно с хорошей степенью точности представить в виде прямой.
На основе этого рассмотрим нагрев "обратки" системы отопления с температурой 30 °С и расходом 5м3/час. Первый модуль нагреет "обратку" на 9,6 °С, затрачивая на это 56 кВт - что хорошо согласуется с мощностью выдаваемой этим компрессором при полученной температуре конденсации около 40 °С. Следующий модуль нагреет воду еще на 9,1 °С, затрачивая на это 53,6 кВт, что также соответствует параметрам компрессора при полученной температуре 48,7 °С. И следующий модуль нагреет еще на 9 ,0 °С, создав температуру 57,7 °С, затратив еще 52,5 кВт.
Итого мы получили тепловую мощность равную 56+53,6+52,5= 162 кВт.
Посмотрим по графику Зависимости энергетических характеристик от температуры, какую электроэнергию мы использовали. Соответственно первая, вторая, третья ступени и сумма в Вт:
|
12775,6 |
15363,0 |
18850,8 |
46989,4 |
Далее, считаем эффективность теплового насоса:
 (1)
Теперь посмотрим на одномодульный вариант с похожей мощностью, так, например, компрессор HSK7451-50 (см. Таб. 1) при работе на температуру конденсации 60 градусов потребляет 47,4 кВт, а производит 47,4+80,7=128,5 кВт тепловой мощности, что дает эффективность на уровне 2,7.
Разница существенная, и была бы еще больше, используй мы не 3, а больше модулей.
Помимо этого очевидны другие преимущества многомодульных систем, среди которых важно отметить повышенную жизнеспособность и простоту изменения мощности путем включения и выключения отдельных модулей.
ОПИСАНИЕ ОДНОГО ИЗ РЕАЛИЗОВАННЫХ ПРОЕКТОВ.
НАЗНАЧЕНИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ.
Отопительная система предназначена для поддержания комфортных температурных условий для жизнедеятельности человека на объекте.
1). Общая отапливаемая площадь 200 м2 (9 жилых помещений, 2 административных помещения), плюс вагончик-сушилка.
2). Расчетная мощность теплового насоса 20 кВт.
3). Температура теплоносителя отопительного контура не выше 57 °С.
СОСТАВНЫЕ ЧАСТИ И ИХ ОПИСАНИЕ.
Отопительная установка состоит из трех основных частей:
1. Земляных термозондов с системой прокачки.
2. Теплового насоса.
3. Системы потребления тепла.
2.1. Земляные термозонды.
Земляные термозонды были выполнены в коаксиальной геометрии.
Теплоноситель (вода) движется по замкнутому контуру: внутренняя труба зонда → наружная труба зонда → циркуляционный насос → теплообменники теплового насоса → внутренняя труба зонда.
Комплектация: земляные термозонды в количестве 3-х штук глубиной по 120 м; наружная труба диаметром 108 мм, черный металл, соединения - коническая резьба с проваренными муфтами, нижний конец заглушен; внутренняя труба ПНД 40, в нижней части сделано несколько боковых отверстий.
Зонды находятся на расстоянии более 3-х метров друг от друга. Входящая и выходящая трубы двух зондов проложены на глубине 1,8 м и введены в "вагончик отопления", третий зонд выведен прямо в вагончик. Зонды соединены параллельно. Выходящая из зондов вода подается в циркуляционный насос, на входе в циркуляционный насос стоит грязевой фильтр. После циркуляционного насоса вода подается в тепловой насос. В системе стоит расширительный бак объемом 30 л. Все соединения в вагончике отопления сделаны полипропиленовыми трубами и фитингами под них. Наличие в этой системе вентилей и расходомера связаны с экспериментальными измерениями, в рабочем положении они все, кроме сливных, должны быть открыты. Система термозондов автоматически заполняется и подпитывается водой от "обратки" системы отопления через запорный вентиль (в рабочем положении открыт) и обратный клапан.
2.2. Тепловой насос.
Использована модель теплового насоса, состоящая из 4-х модулей. Каждый модуль представляет собой полноценный тепловой насос. Конструктивно тепловой насос состоит из двух блоков: 1) собственно теплового насоса и 2) щита управления отдельными модулями, устройства в целом.
2.2.1. Базовый модуль.
Базовый модуль представляет из себя водо -водяной тепловой насос, состоящий из собственно теплового насоса и системы управления (Принципиальная схема представлена рис. 2).
Модуль состоит из двух паяных медью нержавеющих пластинчатых теплообменников (конденсора и испарителя - отопительного контура и контура забора тепла соответственно), компрессора, фильтра осушителя, капиллярной трубки и системы управления.
2.2.1.1 Теплообменники. Теплообменники подбираются так, чтобы в рабочем режиме площадь теплообмена обеспечивала разность температур между нагретой водой и температурой конденсации, а также между температурой теплоносителя контура забора тепла и температурой испарения не более 2 °С, соответственно. Мы применяем теплообменники производства GEA Sweden и GTC-Solar (China).
2.2.1.2 Компрессоры. Используются стандартные компрессоры для кондиционеров - роторные герметические компрессоры от кондиционера "Тошиба".
Характеристики компрессора базового исполнения:
а). Питание переменным током 200 В, 50Гц
б). Холодопроизводительность в нормальных условиях (при Т испарения = +7 °С и Т конденсации = +40 °С) равна 4,8 кВт.
в). Максимальное потребление электричества 1,68 кВт.
2.2.1.3. Фильтр-осушитель. Фильтр-осушитель нужен для связывания влаги, попавшей в систему при сборке и с хладагентом; работает только на первом этапе и никакой другой функции не имеет. Используются стандартные фильтры от кондиционеров и холодильных установок.
2.2.1.4. Капиллярная трубка. Капиллярная трубка подобрана как на основании мощности модуля, так и на основании основных рабочих температур данного модуля с учетом задач, стоящих перед тепловым насосом, как в целом, так и в зависимости от места, которое данный модуль занимает среди других в тепловом насосе.
2.2.1.5.Система управлением модулем. Управление модулем производится на основании двух датчиков температуры (термосопротивления). Измеряется температура выходящего теплоносителя контура отопления (Т5 на схеме) и температура испарителя в районе самой холодной точки (Т1 на схеме). Эти сигналы подаются на два канала 8-ми канального контроллера. Управление компрессором осуществляется на основе прямого гистерезиса по температуре Т5, что позволяет поддерживать температуру теплоносителя выходящую из данного модуля, заданную при настройке, а по Т1, на основе обратного гистерезиса для предохранения от переохлаждения контура земляных зондов. Предусмотрена также задержка включения компрессоров для уравнивания давления в контуре.
2.2.2. Компоновка базовых модулей.
Базовые модули скомпонованы в ряд. На передний план вынесены испарители каждого модуля соединенные двумя распределительными гребенками в одну из которых поступает теплоноситель контура земляных термозондов (верхняя), а из второй - уходит охлажденная обратно в этот контур (нижняя). Верхняя из гребенок оснащена автоматическим клапаном для спуска воздуха. Манометры, расположенные на гребенках необходимы для регулировки избыточного давления в системе для улучшения производительности циркуляционных насосов.
Вторым рядом расположены компрессоры и третьим - конденсоры-теплообменники отопительного контура.
Компоновка модулей по гидравлической схеме показана на рис. 3.
2.2.3. Блок управления насосом.
Блок управления насосом состоит из автоматов входных и отключающих каждый из модулей в отдельности, 8-ми канального контроллера фирмы "ОВЕН" и 4-х электромагнитных пускателей.
Принципиальная схема блока управления дана на рис. 4.
2.3. Система потребления тепла (отопительная система).
Система отопления состоит тепломагистрали (две трубы ПНД 32), 11 параллельно включенных радиаторов отопления (в основном двухпанельные радиаторы 1600х500), а также горизонтально расположенной системы металлических труб для обогрева сушилки.
В систему входит также циркуляционный насос Grundforce 40х80, расположен в непосредственной близости от входа в тепловой насос по "обратке" отопительного контура, автоматический клапан для спуска воздуха. Система отопления соединена с системой водоснабжения через редуктор для автоматической подпитки и поддержания избыточного давления как в ней самой, так и в системе земляных зондов (см. п. 2.1).
Каждый из радиаторов снабжен терморегулирующей головкой. Таким образом, потребляемая тепловая мощность и мощность теплового насоса находятся в согласованном режиме саморегуляции. При повышении температуры в помещении, термоголовка уменьшает сечение протока воды по данному радиатору, увеличивая гидродинамическое сопротивление всей системы, и, соответственно, уменьшая проток теплоносителя через тепловой насос. Тепловой насос, соответственно, нагревая проходящий через него проток до установленной температуры, отключает компрессоры (один или несколько), таким образом, уменьшает производительность тепла и электропотребление.
|
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1. Принципиальная схема базового модуля (Принципиальная схема фреонового контура единичного модуля).
Приложение 2. Принципиальная схема соединения модулей (Принципиальная гидравлическая схема).
Приложение 3. Фото четырехмодульного теплового насоса, подобного описанному выше.
Уважаемый Заказчик,
после Вашего обращения и совместного согласования основных параметров Задания, на Ваш факс или e-mail-адрес будет направлено Технико-коммерческое предложение по содержанию на примере нижеприведенного.
|
Начало ТКП
ТЕХНИКО-КОММЕРЧЕСКОЕ ПРЕДЛОЖЕНИЕ (ТКП)
ПО ОТОПЛЕНИЮ С ПОМОЩЬЮ ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ
ЗАДАНИЕ
Необходимо отопить с помощью тепловых насосов 6 (шесть) коттеджей ориентировочная площадь каждого из которых 200-250 м2 на условиях, что:
1) Источник тепла: артезианская скважина.
2) Потребители тепла: теплые полы, система горячего водоснабжения.
РЕШЕНИЕ
Расчет необходимой мощности теплового насоса и других параметров для одного коттеджа.
1. Необходимые для расчета допущения.
а). С учетом использования современных строительных материалов и стеклопакетов допустим необходимую мощность на отопление одного м2 площади равной 80 Вт (см. данные таблица ТКП 1). Данные должны быть уточнены по проекту зданий и его теплотехнического расчета.
б). Потребность мощности для горячего водоснабжения рассчитывается из 4-х постоянно проживающих человек (уточняется по факту).
д). Перерывы в электроснабжении 3х2 часа в сутки (для компенсации более длительных перерывов рекомендуется установка резервного электроснабжения).
е). Температура воды из скважины: +6...+7 °С.
Таблица ТКП 1
|
Отапливаемая площадь (в м2)
умножается на следующую величину
удельного сопротивления: |
Дом с улучшенными показателями энергосбережения, в которых
реализованы высокие технологии |
10 Вт/м2 |
|
Энергосберегающий дом (новое здание) |
40 Вт/м2 |
|
Энергосберегающий дом (хорошая теплоизоляция) |
50 Вт/м2 |
|
Дом (нормальная теплоизоляция) |
80 Вт/м2 |
|
Дом старой постройки (без специальной теплоизоляции) |
120 Вт/м2 |
2. Расчет мощности теплового насоса.
а). В условиях отсутствия проекта и теплофизического расчета здания воспользуемся справочными данными из таблицы ТКП1. Возьмем для определенности 80 Вт/м2. Тогда для коттеджа площадью 250 м2 необходимо для отопления 20 кВт тепловой энергии в самое холодное время.
Учтем возможные перебои в электроэнергии - три раза по 2 часа в сутки, что составит 25% - следовательно, тепловая максимальная мощность на отопление должна быть не менее 25 кВт.
б). Прибавка на горячее водоснабжение. Обычно, в отсутствие бассейнов и саун (при проектировании бассейнов и саун настоящий расчет следует скорректировать) пользуются данными таблицы ТКП 2.
Таблица ТКП 2
|
Условия потребления |
Расход горячей воды при температуре горячей воды 45 °С, л./сут.
на человека |
Удельное полезное тепло, Вт·ч/сут.
на человека |
Рекомендуемая прибавка на приготовление горячей воды, кВт·/чел. |
|
Низкое потребление |
15-30 |
600-1200 |
0,08-0,15 |
|
Нормальное потребление |
30-60 |
1200-2400 |
0,15-0,30 |
Будем исходить из максимального горячего водопотребления и заложим цифру 2,4 кВт·час/сутки на человека. В этом случае нехитрый расчет показывает, что для 4-х человек необходима средняя мощность 0,8-1 кВт. Пиковое же потребление горячей воды должно быть скомпенсировано накопительным бойлером.
На основании вышесказанного, необходимо обеспечить максимальную тепловую мощность теплового насоса на уровне 25 кВт.
3. Расчет водопотребления на нужды теплового насоса.
Согласно имеющимся данным, артезианские воды имеют в течение года примерно одинаковую температуру: +7…+12 °С. Возьмем для определенности с запасом - температуру +7 °С и охладим до 1 °С. С учетом ожидаемого коэффициента мощности теплового насоса (5) получим необходимую максимальную теплоотдачу воды равную 20 кВт.
Учитывая теплоемкость воды 4,18 мДж/м3·град. при расходе 1 м3/час воды получим:
4,18 (мДж/м3·град) х 6 (град./3,6 мДж/кВт·час) = 6,96 (кВт·час/м3).
Или необходимо около 3 м3/час воды, чтобы получить от нее 20 кВт тепла. С учетом водопотребления на другие нужды нам потребуется максимальное количество воды - 3,5 м3/час.
4. Расчет объема расширительной емкости артезианской воды.
Для поддержания постоянного давления и управлением погружным насосом устанавливаются расширительные мембранные баки. Приведенный ниже расчет предполагает автономное снабжение водой каждого коттеджа, однако из-за аддитивности процессов размер бака в каждом коттедже получится правильным.
Минимальное время нахождения насоса во выключенном состоянии примем за 3 минуты, тогда необходимый минимальный запас воды в доме получится:
3500 л х 3/60 = 175 л.
Отсюда видно, что расширительный бак в 500 л (или два по 300 л, что может оказаться дешевле и проще по размещению) с учетом полезного объема вполне удовлетворяет нашим нуждам.
5) Определение объема буферной емкости греющего контура для оптимизации режимов работы и частичной компенсации провалов в электроснабжении.
Данный расчет приводить не будем, однако укажем рекомендованную емкость около 500 л.
6. Предлагаемые схемы теплового насоса и его обвязки.
1) Схема подачи артезианской воды
Рис. ТКП 1.
Слив должен производиться на глубине ниже глубины промерзания, в скважину максимально удаленную от заборной скважины. Оборудовать ее рекомендуется так же, как и скважину водоснабжения и при необходимости использовать ее, как резервную, перенаправив потоки.
2) Принципиальная схема теплового насоса.
Предлагается 5-и модульная схема теплового насоса, причем 4 модуля будут работать на отопление, а один - на горячее водоснабжение, обеспечивая температуру горячей воды около 55 °С с мощностью проточного водонагревателя выше 5 кВт.
2.1. Описание базового модуля.
Базовый модуль представляет собой водо-водяной тепловой насос, состоящий из собственно теплового насоса и системы управления. Принципиальная схема представлена в Приложении 2. Модуль состоит из двух паяных медью нержавеющих пластинчатых теплообменников (конденсатора и испарителя, отопительного контура и контура забора тепла), компрессора, фильтра-осушителя, капиллярной трубки и системы управления.
2.1.2. Теплообменники подбираются так, чтобы в рабочем режиме площадь теплообмена обеспечивала разность температур между нагретой водой и температурой конденсации. Разница между температурой теплоносителя контура забора тепла и температурой испарения должна быть не более 2 градусов. Мы применяем теплообменники производства GTC-Solar (China).
2.1.3. Компрессор. Используются стандартные компрессоры для кондиционеров - роторные герметические компрессоры от кондиционера "Toshiba" (Япония).
Характеристики компрессора базового исполнения:
а). Питание переменным током 200 В, 50 Гц.
б). Холодопроизводительность в нормальных условиях (Тиспарения = +7 °С,
Тконденсации = +40 °С) равна 4,8 кВт.
с). Максимальное потребление электричества 1,68 кВт.
2.1.4. Фильтр-осушитель нужен для связывания влаги, попавшей в систему при сборке и с хладагентом. Работает только на первом этапе и никакой другой функции не имеет. Используются стандартные фильтры от кондиционеров и холодильных установок.
2.1.5. Капиллярная трубка подобрана как на основании мощности модуля, так и на основании основных рабочих температур данного модуля с учетом задач, стоящих перед тепловым насосом, как в целом, так и в зависимости от места, которое данный модуль занимает среди других в тепловом насосе.
2.2.5. Система управлением модулем. Управление модулем производится на основании двух датчиков температуры (термосопротивления). Измеряется температура выходящего теплоносителя контура отопления (Т5 на схеме) и температура испарителя в районе самой холодной точки. Эти сигналы подаются на два канала 8-ми канального контроллера. Управление компрессором (Т5 на схеме) осуществляется на основе прямого гистерезиса по температуре Т5, что позволяет поддерживать температуру теплоносителя, выходящую из данного модуля, заданную при настройке Т1 на основе обратного гистерезиса для предохранения от переохлаждения.
2.3. Компоновка первых 4-х модулей для отопления приведена в Приложении 3.
2.4. В контур "обратки" врезается теплообменник предварительного нагрева горячей воды. Этим достигаются сразу две цели - предварительный подогрев артезианской воды до 20...30 °С и улучшение условий работы основного насоса. Затем предварительно нагретая вода подается в 5-й модуль, обеспечивающий ее подогрев до 55 °С, а оттуда в электрический бойлер емкостью 100 л. Схема приведена ниже (см. рис. ТКП 2).
Рис. ТКП 2.
7. Ориентировочные размеры теплового насоса
Размер силового блока: 1200х600х1000 мм
Размер щитка управления: ориентировочно 500х200х500 мм.
Внешний вид 4-х модульного насоса с встроенным щитом управления, без корпуса представлен на фотографии (см. ниже).
8. Стоимость ТКП.
ОРИЕНТИРОВОЧНАЯ СМЕТА
(в ценах на конец 2007 г.)
|
№ П/П |
НАИМЕНОВАНИЕ |
КОЛ-ВО |
ЕД. ИЗМ. |
ЦЕНА, РУБ. |
СУММА, РУБ. |
ПРИМЕЧАНИЕ |
|
I.
СОБСТВЕННО ТЕПЛОВОЙ НАСОС |
|
I.I |
СИЛОВАЯ ЧАСТЬ |
|
1 |
КОМПРЕССОРЫ |
5 |
ШТ. |
6095,00 |
30475,00 |
|
|
2 |
ПЛАСТИНЧАТЫЕ ТЕПЛООБМЕННИКИ |
11 |
ШТ. |
9000,00 |
99000,00 |
|
|
3 |
АНАКОНДЫ СИЛЬФОННЫЕ |
20 |
ШТ. |
600,00 |
12000,00 |
|
|
4 |
ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ КЛАПАНЫ |
5 |
ШТ. |
1700,00 |
99000,00 |
|
|
5 |
РЕГУЛИРОВОЧНЫЕ ВЕНТИЛИ |
5 |
ШТ. |
200,00 |
1000,00 |
|
|
6 |
СИЛОВОЙ КАРКАС ИЗ НЕРЖ. СТАЛИ |
1 |
ШТ. |
7000,00 |
7000,00 |
|
|
7 |
КОРПУС МЕТАЛЛИЧЕСКИЙ |
1 |
ШТ. |
5000,00 |
5000,00 |
|
|
8 |
РАСХОДНИКИ (ТРУБА МЕДНАЯ, ФИЛЬТРЫ,
ФРЕОН, ПРИПОЙ, ВОДОПРОВОДНЫЕ ФИТИНГИ И ТРУБА, АМОРТИЗАТОРЫ И
Т.Д.) |
1 |
КОМПЛЕКТ |
12000,00 |
12000,00 |
|
|
9 |
ДАТЧИКИ ТЕМПЕРАТУРЫ |
10 |
ШТ. |
500,00 |
5000,00 |
|
|
I.II |
БЛОК УПРАВЛЕНИЯ |
|
1 |
ДВУХКАНАЛЬНЫЕ КОНТРОЛЛЕРЫ |
5 |
ШТ. |
3000,00 |
15000,00 |
|
|
2 |
ЭЛЕКТРОННЫЕ КЛЮЧИ |
5 |
ШТ. |
500,00 |
2500,00 |
|
|
3 |
ЯЩИК |
1 |
ШТ. |
1500,00 |
1500,00 |
|
|
4 |
РАСХОДНИКИ (ПРОВОДА, КЛЕММНИКИ,
АВТОМАТЫ И Т.Д.) |
1 |
КОМПЛЕКТ |
2000,00 |
2000,00 |
|
|
ВСЕГО ПО РАЗДЕЛУ I,
РУБ.: |
200975,00 |
|
|
II. РАБОТА |
|
1 |
СБОРКА, ОТЛАДКА И МОНТАЖ НА ОБЪЕКТЕ |
1 |
КОМПЛЕКТ |
100000,00 |
100000,00 |
|
|
ВСЕГО ПО РАЗДЕЛУ II,
РУБ.: |
100000,00 |
|
|
ИТОГО (I+II),
РУБ.: |
300975,00 |
|
|
ПРОФИЛАКТИКА И ГАРАНТИЙНОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ,
РУБ./М-Ц: |
900,00 |
|
Дополнительные опции к оборудованию в цене не учтены - зависят от выбора клиента по цене закупки +10% транспортных расходов.
В смете за основу были выбраны:
Условия оплаты: оговариваются.
Форма оплаты: наличный и безналичный платеж (+33% к ТКП).
Гарантийный срок на оборудование: 12 месяцев.
Поставка оборудования: со склада в Москве.
Срок действия ТКП: 15 дней.
Фото 4-х модульного теплового насоса.
|
